環向加勁肋布置方案對結構抗風性能的影響，氣櫃其中計算了不同加勁肋截麵和加勁肋間距布置下，氣櫃風致屈曲值，在耗鋼量大致相當的情況下對比了間距3.6m截麵 TM 170×250×9×14 和間距 1.8m 截麵 TM 122×175×7×11以及間距 0.9m 截麵 TM 74×100×6×9 這三個方案的風致特征值屈曲，計算結果表明：小間距小截麵的布置方案比大截麵大間距的方案抗風能力強，考慮到特征值屈曲分析方法的局限性，有必要用非線性方法對這三個布置方案的抗風性能進行進一步的分析，間距 0.9m 截麵 TM 74×100×6×9 的布置方案臨界基本風壓最高，比間距 1.8m 截麵 TM 122×175×7×11 高出了 43%，而兩者加勁肋材料的數量大致相當，可以認為小間距小截麵的布置方案對氣櫃的抗風性能最為有利。

     氣櫃考慮到特征值屈曲的局限性，有必要對內壓對櫃體抗風能力的作用進行非線性分析，氣櫃采用荷載步的方式依次施加內壓和風荷載，對比間距為 1.8m 時，櫃體活塞處於不同高度時內壓對結構抗風性能的影響，在考慮了各工況內壓的基礎上，氣櫃的抗風性能有較大差異，其中低位內壓與不考慮內壓沒有區別，高位內壓與不考慮內壓相比，屈曲的位置發生了變化，由側板頂部的屈曲轉變為內壓作用交界處的屈曲，這也造成了高位內壓時，臨界基本風壓有一定的降低；中位和高位內壓相比，屈曲的位置都是內壓作用的交界處，但是中位的臨界基本風壓較小，氣櫃分析其原因可能為高位時櫃頂對於側板最不利位置即內壓作用交界處有一定的有利作用，而中位時最不利位置離櫃頂較遠；另一條可能原因在於對氣櫃進行分析時沒有考慮活塞密封裝置對側板的作用，在此基礎上進行內壓交界處側板的失穩進行討論有一定的失真。

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